Dizajn električnog sistema za podizanje sedišta
Prednji deo sedišta: 30mm-50mm
Zadnji dizajn sedišta: 30mm-45mm
Nosivost prednjeg dela sedišta: 120kg
Nosivost zadnjeg kraja sedišta: 120kg
8.1 odabir programa
U dizajnu gornjeg i donjeg sistema podizanja sedišta izabrani su mehanizmi za vijke, tj. Motor se usporava pomoću pužnog zupčanika, a onda se u crv ubacuje trn, a pužni tocak pokreće rast i pada cevi da bi se ostvarilo podešavanje pokreta sedišta nadole i dole.
Karakteristike vijčanog mehanizma:
1) Pošto se maticu može pomeriti samo jednim vodilom kada zavrtnji okreće jedan okret, a elektroda se može napraviti mala, mehanizam za vijke se može koristiti kao mehanizam za podešavanje, gdje je potreban veliki stepen redukcije u mašini, i koristi se zavrtanj. Mehanizam olakšava pojednostavljenje pogona vozača.
2) Pošto mehanizam za vijke ima veliki odnos redukcije, kada se na aktivni član nanese mali obrtni moment, može se dobiti veliki potisak na pogonskom dijelu, odnosno mehanizam za vijke ima veliku mehaničku prednost i stoga je pogodan za korištenje u džekovima i presama.
3) Odabir odgovarajućeg ugla heliksa može biti samofokusna funkcija vijčanog mehanizma. Na primer, vijak za podizanje radnog stola planera ima samokontrolnu osobinu, tako da se radni stolu ne može spriječiti pada zbog sopstvene težine, a podizanje sedišta je više potrebno samozavještavanje.
Pored toga, vijčani mehanizam ima prednosti jednostavne strukture, stabilnog prenosa i bez buke. Nedostaci vijačnog mehanizma su uglavnom niska efikasnost kliznog vijka, posebno je efikasnost samofokusnog vijčanog mehanizma manja od 50%.
8.2 Izračunavanje dizajna vijaka
Zavrtanj se može napraviti od čelika A5, A6 ili 35-45. Kada se koristi visokokvalitetni ugljenični čelik, potreban je toplotni tretman kako bi se poboljšala otpornost na habanje navoja. Vijak je uglavnom trapezni navoj.
Kada je vijak podignut do visokog položaja, sila je najnepovoljnija. Vijak je pritisni štap i podložan je pritisku i obrtnom momentu. Zbog toga se nit izračunava u skladu sa uslovima čvrstoće, stabilnosti i samokontrole.
8.2.1 Izračunavanje jačine pritiska
Kada vijak radi, podložan je pritisku i obrtnom momentu. Da bi se pojednostavila izračunavanje, može se snimiti samo efekat pritiska i korišćenje smanjenog pritiska pritiska. Stresni pritisak i uslovi čvrstoće vijaka su:
Gde: d1 - zavrtite unutar mm
Q - ukupna aksijalna sila koja deluje na navoj N
Pošto nosivost sedišta iznosi 120kg, gravitacija koja deluje na jedan od dva vijka je 120/2 * 10 = 600N
[σ] - Zahteva tlačni napon, koji može biti 5 ~ 8KN / mm za ugljenični čelik
U tipu zamene, dostupno
D1 bira standardni navoj 8mm.
8.2.2 Izračunavanje stabilnosti
Kada je vijak na najvišem položaju, može se smatrati da je donji kraj fiksiran, gornji kraj je slobodan, a prečnik je d1. Kontrolna tačka zna svoj krajnji koeficijent μ = 2, a njegova stabilnost se može proveriti sledećom formulom: nsc = Qc / Q≥ Ns
Gde: scn - faktor sigurnosti obračuna stabilnosti vijka
Qc - kritični pritisak vijka
Ns - faktor sigurnosti konstrukcije za stabilnost vijka
Koeficijent sigurnosti konstrukcije vijaka stabilnosti ns može biti 3 ~ 5, tako da je ns = 4, a kritično opterećenje Qc vijaka treba izračunati različitim formulama u zavisnosti od fleksibilnosti vijka kao λ = μL / ρ (gdje je L Obračunska čvrstoća zavrtnja, uzimajući visinu podizanja sedišta, je 40 mm, radijus giracije poprečnog preseka ρ zavrtnja, ρ = d1 ÷ 4 = 2mm, λ = 2 × 40 ÷ 2 = 40
Budući da je 40λ = manje od 100, materijal je 45 čeličnog materijala, ograničenje čvrstoće σ≥48k / cm2
Nadalje, nsc = Qc / Q ≥ ns = 600, tako da vijak ima dobru stabilnost.
8.2.3 Računanje sposobnosti samokonciziranja
S obzirom da je samokontrolisano stanje takvo da ima pouzdanu samozapaljavajuću sposobnost, barem spiralni ugao podizanja treba da bude manji od 1 stepena ekvivalentnog ugla trenja. Ekvivalentni koeficijent trenja fv = 0,08 ~ 0,1., Odgovarajući ekvivalentni ugao trenja treba da bude
8.2.4 parametri
Proverite Priručnik za mehanički dizajn Tabela 3-8, osnovne dimenzije trapeznog navoja:
Nominalni prečnik d 8
Pitch p 2
Spoljni navoj d3 5.5
Unutrašnji prečnik unutrašnjeg / spoljašnjeg navoja D2 / d2 7
Unutrašnji navoj D4 8.5
Unutrašnji navoj d4 6
8.3 Izbor motora za podešavanje visine
8.3.1 Parametri izbora
Prema zahtevima, visina sjedišta je 40mm, vrijeme potrebno za cijeli pokret je 8s, a brzina podizanja sjedišta je v = s / t = 5mm / s.
8.3.2 Moment vretena
Aksijalna sila Q vijaka prethodno se izračunava prema formuli:
8.3.3 Izračunavanje momenta motora
M struja * i * η = M žica
Ovde je odnos redukcije brzine crva i crva 62, a efikasnost prenosa je 0,8.
M struja = 119g × cm
Pošto je motor dvosmjerni izlazni DC motor sz serije, obrtni moment je:
M ukupno = 2M struje = 290g × cm = 0.290g × m
Za ekonomičnu pogodnost izabran je motor sa istim dizajnom kao i sistem koji odgovara potrebnom obrtnom momentu.
8.3.4 Provera izabranog obrtnog momenta motora
Prema formuli:
Gdje: Td - izlazni moment električnog vratila Nm
T1 - ulazni obrt radne osovine, koji je jednak momentu T na turbini
Formula se deformiše na sledeći način:
Kroz gore navedene proračune, naznačeno je da je odabrani motor zadovoljavajući, tako da je motor horizontalnog pokretnog dela trajni magnetni tip dvosmjerni izlazni DC motor tipa 45sz01.
Provjerite "China Machinery Design Industry Standard Compilation". Zmjerak prijenosa i brzine prenosa (dolje) "Oblik, parametri i dimenzije dizanja SWL Worm Gear, JB / T8809-1998. Izaberite SWL2.5 na osnovu brzine motora, snage i brzine podizanja.
Relevantni parametri su sledeći:
Maksimalni kapacitet podizanja: 25KN
Maksimalna vučna sila: 25KN
Stepen prenosa crva 24: 1
Worm hod po krugu: 0.250mm
Maksimalno izduženje vijka tokom opterećenja naprezanja: 1500mm
Maksimalna dozvoljena snaga: 0.55Kw
Ukupni koeficijent ukupne efikasnosti: 23%
Količina ulja za podmazivanje: 0.1kg
Težina bez udara: 7.3kg
Težina crva crva: 0.45kg
Napomena: 1. Maksimalno dozvoljena snaga je parametar pod uslovom da je temperatura okoline 20C °, a radno vreme je 20% / h.
